すみ肉溶接継手破壊挙動の温度特性
スポンサーリンク
概要
- 論文の詳細を見る
Behaviour of failure in fillet welded joints at low temperature has been seldom inspected, and the fillet welded joint of anti-corrosive steel including a comparatively high P content is thought to be under the condition that brittle fracture is apt to be caused at low temperature. The behaviour of failure in various fillet welded joints at various temperatures is, therefore, investigated in connection with the investigation of resistance to weathering, weldability, workability etc. of arc welded joints. In the temperature range -120℃∿120℃, fracture characteristics of various fillet welded joints under tension are classified in Table 4. The fracture of fillet is classified into two types, i. e. ductile fracture and brittle fracture; and fracture transition temperatures are obtained rather distinctly. In the case of front fillet weld, the angle of ductile fracture is between 15°and 30°, and on the other hand, that of brittle fracture is almost invariably over 45°, increasing with decreasing temperature and reaching 70°∿80°at about -110℃. In the case of side fillet weld, shear fracture does not occur at the throat section which is minimum section under -60℃, and brittle fracture occurs at the end of fillet in the base metal. The above-mentioned behaviour is thought to be attributable to the fact that the fracture stress of side fillet weld is mostly a shearing stress; therefore, as at such a low temperature the material becomes very brittle and slip deformation is restrained, the shear strength of fillet exceeds the cohesive strength of base metal remarkably. The strength of double T fillet welded joint rapidly decreases under -80℃. This behaviour is thought to be caused by the fact that at such a low temperature, the material becomes very brittle, slip deformation being restrained, and stress concentration rapidly increases. If general condition of ductile fracture and brittle fracture due to combined stresses is assumed as follows : R=τ/σ≷t/N, the ratio of shear strength to cohesive strength (t/N) will be about 1∿1.6,and very larger than the ratio of shear strength to tensile strength (t/n), at -60℃∿20℃.
- 社団法人溶接学会の論文
- 1965-07-25
著者
関連論文
- 253 パイプライン用鋼管の円周溶接継手部の疲れ強さ(第1報)
- 242 パイプラインの溶接施工 : 傾斜管および切合せ管(折れ継手)の円周自動溶接
- 切欠鋼材の疲れ特性ならびにそれにおよぼす溶接の影響(第 1 報) : 一般構造用圧延鋼材 SS41
- 溶接構造物の安全設計(溶接構造物の割れ防止と安全性に関するシンポジウム)
- 80kg/(mm)^2 高張力鋼すみ肉溶接継手の疲れ強さ(第 2 報) : 側面すみ肉溶接継手の疲れ強さ
- 80kg/(mm)^2 高張力鋼すみ肉溶接継手の疲れ強さ(第 1 報) : リブ十字形前面すみ肉溶接継手の疲れ強さ
- [2] Fatigue Strength of 80kg/(mm)^2 High Tensile Strength Steel Plates with Transverse Fillet Welded Attachments
- 432 80Kg/mm^2高張力鋼リブ十字形前面すみ肉溶接継手の疲れ強さ
- 12 切欠鋼材の疲れ特性ならびにそれに及ぼす溶接の影響(第2報)
- 鋼板の疲れにおける切欠感度およびそれにおよぼす溶接の影響
- 25 鋼板の疲れにおける切欠き感度およびそれにおよぼす溶接の影響
- 側面すみ肉溶接継手の疲れ強さ
- (67) 溶着鋼の疲れ強さ
- 溶接継手の強度計算公式 : 主として I.I.W. の提案する計算公式について
- 突合せ溶接継手の曲げ試験方法に関する研究
- すみ肉溶接継手破壊挙動の温度特性
- (44) すみ肉溶接継手破壊挙動の温度特性
- (14) 突合せ溶接継手の曲げ試験方法に関する研究
- 深溶込みスミ肉溶接の強度計算について
- (47)溶接継手の耐力に関する研究(第3報)(昭和36年度秋季学術講演会講演概要)
- (46)溶接継手の耐力に関する研究(第2報)(昭和36年度秋季学術講演会講演概要)
- (45)溶接継手の耐力に関する研究(第1報)(昭和36年度秋季学術講演会講演概要)
- 250 アークエアー法による円周自動ガウジング(第2報) : 初層ビードの整形および溶接部の欠陥除去
- 352 アークエヤー法による円周自動ガウジング(第1報) : 装置の試作と二三の基礎的実験
- 溶接継手の疲れ強さに関する研究の展望
- 溶接継手の静的強さに関する諸問題
- パイプラインの溶接施工に関する二, 三の問題点(パイプラインの溶接)
- 204 円周溶接に関する研究(その3) : 拡散性水素量と塗装との関係
- 203 円周溶接に関する研究(その2) : 自動溶接法
- 202 円周溶接に関する研究(その1) : 各種溶接棒と裏波ビード形成との関係
- 疲労強度から見た溶接継手の分類(溶接構造物の疲労強度)
- 熔接が鋼材の遷移温度に及ぼす影響について(第 4 報)
- 熔接が鋼材の切缺脆性に及ぼす影響について(第 3 報)
- 熔接が鋼材の切缺脆性に及ぼす影響について(第 2 報)
- 熔接が鋼材の切欠脆性に及ぼす影響について(第 1 報)
- 当板の有効性に関する研究 : 昭和32年度春季学術講演会講演概要
- 当板の有効性に関する研究
- 斜方すみ肉熔接の強さに関する一考察(第 2 報)
- (6) 斜方すみ肉熔接の強さに関する一考察(第 2 報)(昭和 34 年度春季学術講演会講演概要)
- 斜方すみ肉熔接の強さに関する一考察
- (1) 斜方すみ肉熔接の強さに関する考察(昭和33年度春季学術講演会講演概要)
- 熔接継手の静的強度(4)
- 熔接繼手の靜的強度 (3)
- 熔接継手の靜的強度 (2)
- 熔接繼手の靜的強度(1)