稲垣 道夫 | 名古屋大学工学部
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概要
関連著者
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稲垣 道夫
名古屋大学工学部
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関口 春次郎
名古屋大学
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関口 春次郎
名古屋大学工学部
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佐藤 誠
名古屋大学
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中 重治
名古屋大学工学部
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稲垣 道夫
金属材料技術研究所
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伊野宮 興
名古屋大学工学部
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平野 眞一
Nagoya University
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平野 真一
名古屋大学工学部人口結晶研究施設
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斎藤 肇
名古屋大学 工学部
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鈴木 一孝
名古屋工業大学無機材料工学科
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伊藤 祐敏
名古屋大学無機材料工学科
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柴田 昭司
名古屋大学無機材料工学科
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鈴木 一孝
名古屋大学無機材料工学科
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野田 稲吉
名古屋大学工学部応用化学科:(現)三重大学
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野田 稲吉
名古屋大学工学部人工結晶研究施設
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野田 稲吉
名古屋大學工學部應用化學教室研究室
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野田 稲吉
名古屋大学:三重大学
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中 重治
名古屋大学工学部人工結晶研究施設
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村瀬 嘉夫
名古屋大学工学部
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比企野 賢三
名古屋大学工学部
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成田 勝彦
名古屋大学工学部
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古橋 博
名古屋大学工学部人工結晶研究施設
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平野 真一
名古屋大学工学部
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伊藤 祐敏
名古屋工業大学工学部材料工学科
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宮田 実
名古屋大学工学部卒業生
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稲垣 道夫
豊橋技術科学大学物質工学系
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稻垣 道夫
名古屋大学工学部
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轟木 透
名古屋大学
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荒川 昭夫
名古屋大学工学部
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古橋 博
名古屋大学工学部
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斎藤 肇
名古屋大学
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野田 稲吉
名古屋大学
著作論文
- カルシウムモノアルミネート生成の速度論的研究
- 黒鉛化の速度過程に対する熱履歴の影響
- 溶接用諸鋼材の冷却時間と脆性(第 6 報) : 60 および 90kg/(mm)^2 高張力鋼について
- 溶接用鋼材の連続冷却変態図とその応用について (2)
- 溶接用諸鋼材の冷却時間と脆性(第 5 報) : 35∿49kg/(mm)^2 軟鋼および 50kg/(mm)^2 高張力鋼について
- 溶接用鋼材の連続冷却変態図とその応用について (1)
- 溶接用諸鋼材の冷却時間と脆性(第 4 報) : V ノッチ・シヤルピー衝撃試験について
- 諸鋼材の冷却時間と溶接割れ
- Mn-Si 系 2H 鋼の溶接用連続冷却変態図
- 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第7報) : 90kg/mm^2低合金鋼について
- 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 6 報) : 60kg/(mm)^2 高張力鋼について
- 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 5 報) : 臨界冷却時間に及ぼす C, Mn および Si の影響
- (10) 熔接用諸鋼材の冷却時間と脆性(第6報) : 60および90kg/mm^2高張力鋼について(昭和34年度秋季学術講演会講演概要)
- (9) 熔接用諸鋼材の冷却時間と脆性(第5報) : 35〜49kg/mm^2軟鋼材および50kg/mm^2高張力鋼について(昭和34年度秋季学術講演会講演概要)
- (8) 熔接用諸鋼材の冷却時間と脆性(第4報) : Vノッチシャルビー衝撃試験について(昭和34年度秋季学術講演会講演概要)
- (7) 諸鋼材の冷却時間と熔接割れ(昭和34年度秋季学術講演会講演概要)
- 120 Mn-Si 系 2H 鋼の溶接用連続冷却変態図(低合金鋼ほか, 第 58 回講演大会講演大要)
- 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 4 報) : 高張力鋼 Wel-ten 50 について
- 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 3 報) : 35,42 および 49kg/(mm)^2 軟鋼材について
- (30) 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 7 報) : 90kg/(mm)^2 低合金鋼について(昭和 34 年度春季学術講演会講演概要)
- (29) 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 6 報) : 60kg/(mm)^2 高張力鋼について(昭和 34 年度春季学術講演会講演概要)
- (28) 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 5 報) : 臨界冷却時間におよぼす C, Mn および Si の影響(昭和 34 年度春季学術講演会講演概要)
- (27) 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 4 報) : 高張力鋼 Wel-ten 50 について(昭和 34 年度春季学術講演会講演概要)
- (26) 熔接用諸鋼材の連続冷却変態図(第 3 報) : 35,42,および 49kg/(mm)^2 軟鋼材について(昭和 34 年度春季学術講演会講演概要)
- インダクタンスの変化を測定することによる体積変化を伴なう転移の検出
- 有効デバイパラメータによる粉体の評価
- 各種炭素の加圧下焼結と黒鉛化
- 鋼材の溶接諸条件と冷却時間
- 熔接用金属の挙動
- 回覧状 No.1
- 高張力鋼熔接変質部の冷却状況と顕微鏡組織および硬度 (第4報) : 予熱の影響
- 高張力鋼熔接変質部の冷却状況と顕微鏡組織および硬度(第3報) : V型およびT型接手について
- 高張力鋼熔接変質部の冷却状況と顕微鏡組織および硬度(第2報) : 熔接諸条件の影響
- 火花突合熔接せる鋼棒の後熱について(第 2 報) : 低マンガン鋼の場合
- 高張力鋼熔接変質部の冷却状況と顕微鏡組織および硬度(第1報) : 鋼材寸法の影響
- 高張力鋼Wel-ten55の連績冷却變態図と熔接変質部の組織および性質(第3報) : 連続冷却変態図と熔接変質部の組織および性質との関係
- 高張力鋼 Wel-ten 55 の連續冷却変態図と熔接変質部の組織および性質 (第3報) : 連続冷却変態図と熔接本質部の組織および性質との関係 : 昭和32年度春季学術講演会講演概要
- 鋼材熔接部の変質について(第 1 報) : 高張力鋼板の寸法の影響
- 各種炭素の加圧下焼結と黒鉛化
- X線分析の精度と有効温度因子
- 低合金鋼の熱影響部の機械的性質に及ぼす熔接熱サイクルの影響
- 鋼材の熔接諸條件と冷却時間(第 7 報) : 諸熔接法による場合の総括並に連続冷却変態図との関係
- 鋼材の熔接諸條件と冷却時間(第 6 報) : 炭関アーク熔接法の場合
- 鋼材の熔接諸条件と冷却時間(第 5 報) : 各種熔接法採用の場合の比較
- 鋼材の熔接諸条件と冷却時間(第 4 報) : 潜弧熔接法の場合
- 鋼材の熔接諸条件と冷却時間(第 3 報) : 被覆アーク熔接の場合の冷却時間の推定
- 鋼材の熔接諸条件と冷却時間(第 2 報) : 被覆アーク熔接の場合の測定結果の総括
- 高張力鋼熔接変質部の冷却状況と顕微鏡組織および硬度 (第5報) : 後熱の影響
- 鋼材の熔接諸条件と冷却時間 (第1報) : A. 冷却曲線, 冷却速度および冷却時間について B. 被覆棒および電流の種類が冷却時間に及ぼす影響
- 高張力鋼 Wel-ten 55 の連續冷却変態図と熔接変質部の組織および性質 (第1報) : 急速加熱最高温度 900℃ および 1300℃ の場合の連続冷却変態図 : 昭和32年度春季学術講演会講演概要
- (22) 鋼材の熔接諸條件と冷却時間(第7報) : 諸熔接法による場合の総括ならびに連続冷却変態図との関係(昭和33年度秋季学術講演会講演概要)
- (21) 鋼材の熔接諸條件と冷却時間(第6報) : 炭関アーク熔接法の場合(昭和33年度秋季学術講演会講演概要)