直線型横補強筋により拘束された高強度RC柱の曲げ性状
スポンサーリンク
概要
- 論文の詳細を見る
1. 序 本論文の研究目的は、1) 図1に示す横補強筋により拘束されたコンクリートに対して著者らが提案した応力・ひずみ関係モデルが、他のモデルとの比較の上において、RC柱の中心圧縮性状のみならず図2に示す応力を受ける柱の曲げ性状の予測にも用い得るかどうか、2) それが適切に出来ない場合は、必要な修正法を検討することである。 2. コンクリートの応力・ひずみ関係 著者らにより提案されたコンファインドコンクリートの応力・ひずみ関係は(1)式により表される(図3参照)。(1)式中の3つのパラメーター、すなわち、(1)コンファインドコンクリートの強度fcc^1、(2)強度時ひずみεco、(3)下り勾配に関系するパラメーターD、はそれぞれ(2)、(3)、(4)式により与えられる。提案モデルと中心圧縮実験結果との比較を図4に示す。図4には比較のためにSheikh、Manderら、六車らにより提案されたモデルと修正Kent & Parkモデルも一緒に示してある。図4から分かるように、著者らの提案したモデルが最もよく実験結果と一致する。 3. 鉄筋コンクリート断面の曲げ挙動 3.1 解析方法と結果の検証 軸力と曲げを受ける鉄筋コンクリート断面の曲げモーメント曲率関係は次の仮定をおくことにより解析的に求めることができる。(1)平面保持の仮定、(2)主筋は完全弾塑性体とする、(3)コンクリートの引っ張り強度は無視、(4)コンクリートの応力・ひずみ関係は(1)〜(4)式により表される、(5)無拘束のかぶりコンクリートは、0.004以上のひずみを生じた場合は応力を負担しない。 断面と軸力が与えられた場合の曲げモーメント・曲率関係(以下M-φ関係と書く)は、断面を図5に示すように分割して数値積分を行う断面分割法により比較的簡単に求める事が出来る。 解析的に求めたM-φ関係と、一定軸力下で均等曲げモーメント(図2(b)参照)を受ける鉄筋コンクリート柱の実験により得られたM-φ関係の比較を図6に示す。図6から分かるように、低軸力を受ける試験体については提案モデルと他のモデルによる解析結果に殆ど差がないが、高軸力を受ける試験体については、提案モデルを用いた解析結果が最大曲げモーメントも大曲率時の挙動も実験結果を最もよく説明できることが分かる。 3.2 数値計算による検討 軸力の大きさと横補強筋の拘束度合いが高強度鉄筋コンクリート断面のM-φ関係に及ぼす影響を定量的に検討するために、図7に示す断面について数値計算を行った。解析により求めたM-φ関係とM-ε_<ce>/ε_<co>関係を強度上昇係数K (=f_cc'/f_c')と軸力比n (=N/Agf_c') をパラメーターにとり図8に示す。ε_<ce>はコンクリートの圧縮縁のひずみであり、ε_<co>はコンクリートの最大応力時のひずみで(3)式で与えられる。 図8より分かるように、無拘束断面のM-φ関係にはピーク点が1つしかない。しかしながら、横補強筋がある場合はピーク点が2つ表れるようになる。かぶりコンクリートの最外縁が剥離をし始めた時に断面は最初のピークモーメント(以後M_<pp>と書く)に達し、その後コアコンクリートに対する拘束効果が効き始めるまで曲げモーメントは低下する。その後再び曲げモーメントが上昇して第2のピークモーメント(以後M_<cp>と書く)に達する。横補強筋で拘束された鉄筋コンクリート断面の最大曲げモーメントを求めるためには、M_<pp>とM_<cp>の2つのピークモーメントを求める必要がある。 4.曲げ終局強度 本節においては、曲げ終局強度をより簡単に求める略算法を提案する。この簡略化は、圧縮誠におけるコンクリートの実際の応力分布を、圧縮縁からβXの距離の所に合力C(=αf_<cc>'/BX)が作用する等価な長方形分布のストレスブロックに置き換えることによってなされる(図9参照)。 圧縮縁ひずみがε_<ce>の時の実際の応力分布と等価な長方形ストレスブロックのパラメーターαとβを求める一般式は、両者の合力と一次モーメントが等しいという条件より(5)式により与えられる(図9参照)。柱断面の曲げ終局強度を評価するときは、一般的なαとβの値ではなく、コンクリート圧縮縁のひずみがε_<cm>というある特定値に達した場合の値が必要となる。M-φ関係における最大曲げモーメント時のコンクリートの圧縮縁のひずみを本論文では終局ひずみと呼ぶことにする。主筋や横補強筋のない無筋コンクリート断面の場合で中立軸の位置が断面内にある場合は、ストレスブロックパラメーターβとαの比が最小になるときに最大曲げモーメントに達することが証明できる。図8には鉄筋コンクリート断面のM-ε_<ce>/ε_<co>が示されているが、図中にβとαの比が最小になった時のがξ(=ε_<ce>/ε_<co>)の値を一点鎖線で示している。無拘束コンクリートの場合もコンファインドコンクリートの場合もβとαの比が最小になった時、ほぼ最大曲げモーメントに達すると見なして差し支えないことが図より分かる。したがって、終局ひずみε_<cm>の算定式として(6)式を提案する。(6)式で与えられる終局ひずみ時のαとβの値をα_mとβ_mとすると、近似的に(7)式(8)式により与えられる。 また、(9)式で拘束鉄筋コンクリート柱断面のMppとMcpを求める際に、断面圧縮縁や断面せいhなどの取り方については図10を参照されたい。 5. 鉄筋コンクリート柱の曲げ挙動 本節においては、実験において直接測定された材端の塑性ヒンジのM-φ関係と3節で述べた解析により得られたM-φ関係の比較をまず行うことにする。図11と図12にSheikhらおよび六車らによって得られた片持ち柱の塑性ヒンジ領域のM-φ関係実験値と解析値の比較を示す。いずれの実験においても、正負交番繰り返し実験が行われているが、図11と図12にはM-φ関係の正荷重時包絡線が実験値として示されている。M-φ関係実験値の曲げモーメントの値は軸力による付加曲げモーメントを含んだ材端(スタッブに隣接する断面)の曲げモーメントであり、また、曲率は塑性ヒンジ領城中の平均曲率である。いずれの試験体においても、曲げ終局強度実験値は解析値よりも大きいことが分かる。この主な原因、材端スタッブの拘束により危険断面が材端よりも曲げモーメントが小さい柱の内部へ移ったためと考えられる。もう一つの原因としては、主筋のひずみ硬化の影響が考えられる。本論においては、軸力と曲げせん断を受ける柱の材端の曲げ終局強度と第4節で提案した方法で求めた曲げ終局強度計算値の比を強度上昇比と定義して、これを既往の実験データを用いて定量的に求めることにする。 強度上昇を求めるために用いた実験資料の概要を図13に示す。実験資料としては、文献(1)で用いられた中心圧縮試験体の資料の場合と同じく、一辺の長さが200mm以上の正方形断面試験体に限定した。すべての試験体は軸力・曲げせん断を受けて曲げ破壊したと報告されている試験体である。図14に強度上昇係数に関する実験値(M_<uexp>/M_<cal>)と軸力比の関係を示す。 解析値としては提案法以外にACI規準法と日本建築学会の略算式を用いた場合の結果も参考のために図14に示している。曲げ終局強度実験値M_<exp>は部材角が0.02rad以内で観測された正荷重時の材端モーメントの最大値でN-δモーメントも含んでいる。 第4節で提案した方法で求めた曲げ終局強度としてはM_<pp>とM_<cp>のうち大きい方を取った。図14中黒い四角で示している試験体はM_<cp>>M_<pp>となった試験体で、直線型横補強筋の拘束により曲げ終局強度の上昇が期待できたと思われる試験体である。図14から分かるように、強度上昇係数は軸力比に強く依存する。この原因は、軸力が大きくなるほど中立軸深さは深くなり、コンクリートの性状に依存することになり、スタッブ拘束の効果がより大きく表れるためと思われる。曲げ強度上昇比は(10)式により与えられる。(10)式は図14に示す実験資料を用いた回帰分析により得られたものである。ここで、M_<u. cal>ま軸力と曲げせん断を受ける柱の材端の曲げ終局強度計算値、M_<cal>は第4節で提案した略算法による計算値である。図15に示すようにコンクリートの圧縮強度、主筋の降伏応力度、せん断スパン比に関わらずM_<u. exp>/M_<u. cal>の値はほぼ一定で、平均値と標準偏差はそれぞれ1.00と0.07となる。 6.結論 1) 直線型横補強筋で拘束されたコンクリートの応力・ひずみ関係について提案された、著者らのモデルも含む5つのモデルについて比較研究を行った。高強度コンクリートを用いた中心圧縮柱、および軸力と曲げモーメントを受ける柱に関する既往の実験結果との比較により、低軸力を受ける柱と横補強筋による拘束が強い柱の場合は5つのモデルともほぼ同じ精度で実験結果を評価できるが、高軸力を受ける試験体や拘束の比較的弱い柱等の場合は著者等の提案モデルが最も適合性が良いことが分かった。 2) 直線型横補強筋で拘束された鉄筋コンクリート断面の曲げモーメント・曲率関係には2つのピークが現れる。第1のピーク点の曲げモーメントMppはかぶりコンクリートの剥離崩壊により支配される曲げ終局強度であり、第2のピーク点の曲げモーメントMcpはかぶりコンクリートが剥落した後主としてコアコンクリートと主筋よりなる断面の負担できる最大曲げモーメントである。直線型横補強筋で拘束された鉄筋コンクリート断面の最大曲げモーメントを求めるためには、M_<pp>とM_<cp>のうち大きい方を求める必要がある。 3) 本論文で提案した略算法によりM_<pp>とM_<cp>の両方の値を求めることができる。 4) 軸力と曲げせん断を受ける鉄筋コンクリート柱材端の最大曲げモーメント実験値は、本論で提案した略算法により求めた計算値よりも大きくなる。強度上昇の主な原因は、実際の構造物における剛な柱・はり接合邦に相当するスタッブからもたらされる拘束の影響にあると思われる。 5) 既往の実験資料を用いた回帰分析により、軸力と曲げせん断を受ける柱の曲げ終局強度に関する強度上昇比を求めるための実験式が得られた。
- 1996-08-30
著者
関連論文
- 高強度材料を用いたコンクリート充てん鋼管柱の曲げせん断性状
- 高強度材料を用いたコンクリート充てん角形鋼管短柱の偏心圧縮実験
- 高強度材料を用いたコンクリート充てん鋼管短柱の軸圧縮特性
- コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性曲げ性状 : その2 径厚比の影響と拘束効果を考慮した曲げモーメント-曲事関係の評価方法
- 中心圧縮力を受けるコンクリート充填円形鋼管短柱における拘束効果
- 274 コンクリート充填円形鋼管柱における拘束効果の評価式の提案(構造)
- 273 一定軸力下で等曲げモーメントを受けるコンクリート充填円形鋼管柱の鋼管に生じる周方向応力(構造)
- 円形鋼管埋設補強によるコンクリート充填角形鋼管柱の耐震性能改善法に関する実験的研究
- コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性曲げ性状 : その1 拘束効果と残留応力の影響
- 22459 ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究(CFT-17) : コンクリート充填円形鋼管柱の中心圧縮性状
- 22456 コンクリート充填角形鋼管柱の終局曲げ耐力算定方法に関する考察 : 曲げ引張側の拘束効果を考慮した場合
- 22455 コンクリート充填円形鋼管柱の拘束効果を考慮した荷重変形関係の解析
- 22454 中心圧縮力を受けるコンクリート充填円形鋼管柱の拘束効果についての考察
- 22453 中心圧縮力を受けるコンクリート充填円形鋼管短柱の実験データを用いた鋼管の応力算定法 : 解析仮定の検討
- 289 コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性性状に関する研究 : 拘束効果を考慮した荷重変形関係の解析(構造)
- 286 中心圧縮力を受けるコンクリート充填円形鋼管短柱の実験データを用いた鋼管の応力算定法(構造)
- 285 中心圧縮を受けるコンクリート充填円形鋼管柱の拘束効果についての考察(構造)
- 22507 コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性性状に関する研究 : (その4) ひずみ性状
- 直線型横補強筋により拘束された高強度RC柱の曲げ性状
- 23039 拘束コンクリート柱の力学性状に関する非線形解析 : その2 解析手法及び解析例
- 23023 拘束コンクリート柱の力学性状に関する非線形解析 : その1 コンクリートの構成則
- 21828 円形鋼管内の充填コンクリートの強度に関する一考察
- 22506 コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性性状に関する研究 : (その3) 純曲げ実験結果および解析
- 22505 コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性性状に関する研究 : (その2) 中心圧縮中の軸力一ひずみ関係の簡便な解析方法の提案
- 22504 コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性性状に関する研究 : (その1) 中心圧縮実験および解析
- 336 コンクリート充填円形鋼管柱の曲げ実験における加力直交方向変形について(構造)
- 335 コンクリート充填円形鋼管柱の耐力に関する実験的研究 : 径厚比を実験変数とした実験結果(構造)
- 332 コンクリート充填鋼管短柱の中心圧縮性状に関する研究 : ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究の実験結果について (その2)(構造)
- 331 コンクリート充填鋼管短柱の中心圧縮性状に関する研究 : ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究の実験結果について (その1)(構造)
- 330 コンクリー卜充填円形鋼管短柱の中心圧縮性状に関する解析的研究(構造)
- 22384 コンクリート充填円形鋼管柱の繰り返し曲げ性状に関する実験的研究 : その2 累積変形と材軸方向縮み量
- 22383 コンクリート充填円形鋼管柱の繰り返し曲げ性状に関する実験的研究 : その1 実験概要および曲げモーメント-曲率関係
- 22375 ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究(CFT-8)コンクリート充填円形鋼管柱の曲げ耐力に関する考察
- 22374 ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究(CFT-7)コンクリート充填円形鋼管柱の純曲げ実験
- 284 コンクリート充填円形鋼管柱の繰り返し曲げ性状に関する実験的研究(構造)
- 282 コンクリート充填円形鋼管柱の弾塑性曲げ性状に関する実験的研究(構造)
- 21830 コンクリート充填円形鋼管柱の耐力に関する実験的研究 : (その2)純曲げ実験結果および考察
- 21829 コンクリート充填円形鋼管柱の耐力に関する実験的研究 : (その1)実験概要および中心的圧縮実験結果
- 268 コンクリート充填円形鋼管柱の耐力に関する実験的研究(構造)
- 267 充填形鋼管コンクリート柱の曲げ耐力に関する一考察(構造)
- 21790 鋼管内の充填コンクリートの強度に関する一考察(その2)
- 21789 鋼管内の充填コンクリートの強度に関する一考察(その1)
- 296 コンクリート充填角形鋼管柱の耐震性能改善法に関する実験的研究 : (その2)実験結果および考察(構造)
- 295 コンクリート充填角形鋼管柱の耐震性能改善法に関する実験的研究 : (その1)実験概要(構造)
- ひび割れ発生以後の耐震壁の挙動におよぼす付帯ラーメンの影響・その2 : 実験装置 : 構造系
- 21223 コンファインドコンクリートの構成則に関する研究 : その4 コンクリート充填円形鋼管短柱の中心圧縮性状に関する解析的研究
- 21222 コンファインドコンクリートの構成則に関する研究 : その3 破壊条件および塑性流れ則
- 21221 コンファインドコンクリートの構成則に関する研究 : その2 八面体応力・ひずみ関係および構成則の定式化
- 21220 コンファインドコンクリートの構成則に関する研究 : その1 研究目的および実験概要
- 247 コンクリート充填鋼管円形短柱および円形スパイラル短柱の中心圧縮性状に関する研究(構造)
- 21083 円形鋼管で横補強されたコンクリート短柱の弾塑性挙動に関する研究
- 2996 鉄筋コンクリート短柱のせん断破壊を鋼管補強により防止する設計法に関する実験的研究 : その8 正方形断面短柱の変形性状に関する解析的検討
- 273 円形鋼管で拘束した各種骨材の中心圧縮性状に関する実験的研究(構造)
- 2925 鉄筋コンクリート短柱のせん断破壊を鋼管補強により防止する設計法に関する実験的研究 : その7 高軸力下で繰り返しせん断力を受ける短柱の履歴特性および終局強度
- 2924 鉄筋コンクリート短柱のせん断破壊を鋼管補強により防止する設計法に関する実験的研究 : その6 繰り返しせん断力を受ける二重鋼管補強柱の実験概要と履歴特性
- 2923 鉄筋コンクリート短柱のせん断破壊を鋼管補強により防止する設計法に関する実験的研究 : その5 横補強材として用いる円形鋼管の充填コンクリートに対する拘束効果
- 2810 鉄筋コンクリート短柱のせん断破壊を鋼管補強により防止する設計法に関する実験的研究 : その4 繰り返しせん断を受ける短柱の除荷点連結曲線およびエネルギー吸収能力
- 2809 鉄筋コンクリート短柱のせん断破壊を鋼管補強により防止する設計法に関する実験的研究 : その3 繰り返しせん断を受ける短柱の実験概要と履歴特性
- 243 高強度横補強筋で拘束されたRC柱の中心圧縮性状に関する実験的研究 : その5 fc'=800kg/cm^2シリーズの実験結果の検討(構造)
- 242 高強度横補強筋で拘束されたRC柱の中心圧縮性状に関する実験的研究 : その4 fc'=800kg/cm^2シリーズの実験概要及び主な実験結果(構造)
- 23025 拘束RC柱の曲げ性状に影響を及ぼす要因について : その2 実験結果および考察
- 23024 拘束RC柱の曲げ性状に影響を及ぼす要因について : その1 実験概要
- 264 横補強筋で拘束された鉄筋コンクリート柱の曲げ圧縮性状 : (その2) 実験結果と解析結果の比較(構造)
- 263 横補強筋で拘束された鉄筋コンクリート柱の曲げ圧縮性状 : (その1) 実験概要および実験結果に関する考察(構造)
- 23148 横補強筋の配筋形式が高強度RC柱の中心圧縮性状に及ぼす影響
- 248 直線型横補強筋で拘束された高強度鉄筋コンクリート柱の中心圧縮性状 : (その2)実験結果に関する考察(構造)
- 247 直線型横補強筋で拘束された高強度鉄筋コンクリート柱の中心圧縮性状 : (その1)実験概要および主な実験結果(構造)
- 21255 横補強筋の配筋形式がRC柱の変形性状に及ぼす影響 : (その4) 実験結果の検討
- 21254 横補強筋の配筋形式がRC柱の変形性状に及ぼす影響 : (その3) 繰り返し曲げせん断実験結果
- 21253 横補強筋の配筋形式がRC柱の変形性状に及ぼす影響 : (その2) 中心圧縮試験の実験結果
- 21252 横補強筋の配筋形式がRC柱の変形性状に及ぼす影響 : (その1) 実験概要
- 23118 RC柱における破壊形式予想精度の検討
- 272 既往のせん断強度算定式の耐力推定精度の検討(構造)
- 21228 高強度鉄筋コンクリート柱の曲げ終局強度 : その2 計算式の検討
- 21227 高強度鉄筋コンクリート柱の曲げ終局強度 : その1 計算式概要
- 235 直線型横補強筋で拘束された鉄筋コンクリート柱の曲げ終局強度の略算法(構造)
- 206 鋼管横補強正方形RC柱の耐震性能に関する実験的研究 : その1 せん断スパン比1.5の柱の実験(構造)
- 23316 鋼管横補強正方形RC柱における適正板厚に関する実験的研究 : その1 実験概要
- 22462 ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究(CFT-20) : コンクリート充てん鋼管柱の復元力特性のシミュレーション-その2 円形断面柱-
- 21143 コンファインドコンクリートの構成則に関する研究 : その5. 円形フープ筋および円形スパイラル筋補強コンクリート柱の中心圧縮性状に関する解析的研究
- 248 円形フープ筋補強柱および円形スパイラル筋補強柱の中心圧縮性状に関する解析的研究(構造B)
- 21019 折板正方形鋼管で横補強された鉄筋コンクリート短柱の弾塑性性状に関する実験的研究
- 248 折板正方形鋼管で横補強された鉄筋コンクリート短柱の弾塑性性状に関する実験的研究(構造)
- 22463 ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究(CFT-21) : コンクリート充てん鋼管柱の復元力特性のシミュレーション-その3 角形柱-
- 22461 ハイブリッド構造に関する日米共同構造実験研究(CFT-19) : コンクリート充てん鋼管柱の復元力特性のシミュレーション-その1 解析手法の概要-
- 23032 拘束RC柱の安定限界軸力に関する研究 : (その3)実験結果と解析結果の比較
- 23031 拘束RC柱の安定限界軸力に関する研究 : (その2)実験的研究
- 23030 拘束RC柱の安定限界軸力に関する研究 : (その1)解析的研究
- 23026 拘束RC柱の曲げ性状に影響を及ぼす要因について : その3 曲げモーメント-曲率関係の解析
- 23033 鋼板横補強鉄筋コンクリート柱の変形能力
- 2808 鉄筋コンクリート短柱のせん断破壊を鋼管補強により防止する設計法に関する実験的研究 : その2 短柱の中心圧縮耐力
- 246 円形鋼管で補強されたコンクリート短柱の中心圧縮性状に関する実験的研究(構造)
- 207 鋼管横補強正方形RC柱の耐震性能に関する実験的研究 : その2 せん断スパン比1.0の柱の実験(構造)
- 23318 鋼管横補強正方形RC柱における適正板厚に関する実験的研究 : その3 スチフナーの影響および変形能力
- 23317 鋼管横補強正方形RC柱における適正板厚に関する実験的研究 : その2 実験結果(鋼管の板厚の影響)
- 228 高強度横補強筋で拘束されたRC柱の中心圧縮性状に関する実験的研究 : その3 600,1200kg/cm^2シリーズの実験結果の検討(構造)
- 227 高強度横補強筋で拘束されたRC柱の中心圧縮性状に関する実験的研究 : その2 600,1200kg/cm^2シリーズの実験概要および主な実験結果(構造)
- 229 明瞭な降伏棚を持たない高強度鉄筋の応力-ひずみ関係 : Menegotto-Pinto Modelによる定式化(構造)
- 208 円形鋼管で横補強された鉄筋コンクリート柱の曲げ終局強度(構造)
- 23133 鋼管横補強RC柱における鋼管の適正板厚