フラットプレート構造の柱-スラブ接合部に関する研究 : その 4 終局剪断強度算定法とその確証実験

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5.1 終局剪断強度算定法の提案水平荷重だけを受ける時の柱-スラブ接合部の剪断破壊時の終局強度は次式で表される。M_0=M_f+M_s+M_t M_f=0.9a_t・σ_y・d_t(c_2+d)/s_t+0.9a_t・σ_y・d_b(c_2+d)/s_b M_s=v_u(c_1+d)d(c_2+d) M_t=2v_<tu>d^2/2(c_1+d-d/3)鉛直荷重だけが作用した時の接合部の剪断破壊時の終局強度は次式で表されるV_0=2v_u(c_1+c_2+2d)d水平荷重と鉛直荷重が同時に加わった時には, 両者の関係は次式で表される。M/M_0+V/V_0=1 5.2柱-スラブ接合部の実験についてa)スラブ全幅の曲げ降伏強度が接合部周囲のスラブの剪断破壊時の強度に比べて小さいと, スラブ全幅にわたって降伏線が形成される。この場合, 変形能力は著しく大きい。b)壁柱の試験体の剪断破壊時変形は正方形柱のそれに比べてかなり小さく, 部材角20×10^<-3>付近である。c)柱側面スラブの平均ねじれ角の分布をみると, 柱に近づくと急激に大きくなり, 最大荷重時の柱から10cmの範囲のそれは1.0〜1.6×10^<-3>/cmで, ねじり実験の結果とほぼ一致する。d)二方向加力試験体の剪断破壊時の強度は一方向加力の場合と大差ない。e)壁柱のように剪断破壊面を貫通する主筋量が少ない場合, その量によっては鉄筋のダボ効果の影響が強度に現れる可能性がある。5.3提案式の適合性a)提案式はACI規準式よりも鉛直荷重が小さい範囲での精度がよい。b)危険断面内の引張鉄筋比が0.7%以下の場合, 提案式による計算値は終局強度を過大評価する可能性がある。c)柱せいとスラブの有効せいの比が大きくなると, ねじりによって伝達させるモーメントが終局強度に達する前に剪断破壊を生ずる可能性がある。今回実験したWH試験体(c_1/d=7.5)がその限界に近いと思われる。
1981-11-30

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